我々は、TC4 チタン合金の棒および線の冷間引抜プロセスに関する研究を実施し、TC4 チタン合金の冷間引抜の前の前処理プロセスと、ビレット成形に対する金型パラメータの影響を分析しました。 合理的な冷間引抜プロセスパラメータを選択することにより、室温での TC4 チタン合金の冷間引抜生産を実現しました。
熱間伸線により製造されたTC4チタン合金棒および線材の組成検出および構造解析を実施した。 TC4 チタン合金ロッドおよびワイヤーの結晶粒構造は破壊され、熱間引抜き後に不完全な再結晶化が発生し、結晶粒は比較的小さく等軸であることがわかりました。 、構造のレオロジー方向は明らかではありませんが、この構造は TC4 の冷間引抜変形に好ましい条件を提供します。 熱間引抜き後の TC4 の破面は明らかな塑性破壊特性を示します。 変形の程度が大きくなると、ディンプルの底部に多数の穴が現れる。 ビレットは 760 度で 1 時間焼鈍した後、全体的に良好な特性を示します。 焼鈍品質を確保しつつ、ビレット表面に均一かつ緻密な淡黄色の酸化皮膜を形成します。
TC4チタン合金ビレットは引き抜き前に表面前処理工程を経て、厚さ2μmのリン酸塩系潤滑皮膜と20μmのシュウ酸塩系潤滑皮膜を形成することに成功した。 各コーティングは TC4 合金マトリックスと密に結合しており、潤滑剤として機能します。 接着により良好なキャリアが提供され、ブランクと金型の間の直接接触を隔離することもできます。 TC4冷間引抜加工の数値解析を通じて、一定のサイズ範囲内のロッドおよびワイヤーの冷間引抜金型の形状パラメータを決定しました。 作用円錐角が 10 ～ 12 度の場合、変形力はより低い範囲になります。
TC4冷間引抜加工実験を通じて、シュウ酸塩潤滑コーティングの効果がより優れており、引抜ブランクの表面品質がより高いことが判明した。 4 回の連続絞りパスの後、ブランクの総変形は 45% に達し、量産要件を満たします。 。
TC4 チタン合金の冷間引抜き後、強度は増加し、伸びは減少し、明らかな加工硬化効果が発生します。 ビレットの可塑性は焼鈍後に回復し、次のパスの冷間引抜きプロセスには影響しません。 TC4 チタン合金の結晶粒構造は、冷間引抜きおよび焼鈍後に等軸状態になります。 変形が増加するにつれて、等軸化の度合いが増加します。
